Horizontálny dopravník
V továrni na usadzovanie mäsa sa teplota okolia reguluje na 21 °C a pre linku na usadzovanie mäsa sa používa HS-100.Priemerná hmotnosť mäsa je 60 kg/m2.Šírka pásu je 600mm a celková dĺžka dopravníka je 30M v horizontálnom prevedení.Prevádzková rýchlosť dopravného pásu je 18M/min vo vlhkom a chladnom prostredí.Dopravník sa spustí pri vykladaní a bez akumulácie.Používa ozubené kolesá s 8 zubami s priemerom 192 mm a hnací hriadeľ z nehrdzavejúcej ocele 38 mm x 38 mm.Príslušný vzorec výpočtu je nasledujúci.
Výpočet jednotkovej teórie napätia - TB
| VZOREC: | TB =〔 (WP + 2 WB) × FBW + Wf 〕× L + (WP × H) |
| TB =〔 ( 60 + ( 2 × 8,6 ) × 0,12 〕 × 30 = 278 ( kg / M ) | |
| Pretože nejde o hromadiaci sa dopravný prostriedok, Wf možno ignorovať. |
Výpočet jednotkového celkového napätia - TW
| VZOREC: | TW = TB × FA |
| TW = 278 × 1,0 = 278 ( kg / M ) |
Výpočet jednotkového prípustného napätia - TA
| VZOREC: | TA = BS × FS × FT |
| TA = 1 445 × 1,0 × 0,95 = 1 372,75 ( kg / M ) | |
| Pretože hodnota TA je väčšia ako TW, použitie s HS-100 je správny výber. |
Pozrite si Rozstup ozubených kolies HS-100 v kapitole Hnacie ozubené kolesá;maximálny rozstup ozubených kolies je pre tento dizajn približne 140 mm.Obidva hnacie a vodiace konce dopravníka by mali byť umiestnené s 3 ozubenými kolesami.
-
Pomer vychýlenia hnacieho hriadeľa - DS
| VZOREC: | SL = ( TW + SW ) × BW |
| SL = ( 278 + 11,48 ) × 0,6 = 173,7 ( kg ) | |
| V porovnaní s faktorom maximálneho krútiaceho momentu v jednotke výberu hriadeľa vieme, že použitie štvorcového hriadeľa 38 mm × 38 mm je bezpečný a správny výber. | |
| VZOREC: | DS = 5 × 10-4 × ( SL x SB3 / E x I ) |
| DS = 5 × 10-4 × [ (173,7 × 7003) / (19700 × 174817)] = 0,0086 | |
| Ak je výsledok výpočtu menší ako štandardná hodnota uvedená v tabuľke priehybov;Pre systém postačuje použitie dvoch guľôčkových ložísk. |
-
Výpočet krútiaceho momentu hriadeľa - TS
| VZOREC: | TS = TW × BW × R |
| TS = 10 675 ( kg - mm ) | |
| V porovnaní s faktorom maximálneho krútiaceho momentu v jednotke výberu hriadeľa vieme, že použitie štvorcového hriadeľa 50 mm × 50 mm je bezpečný a správny výber. |
-
Výpočet konských síl - HP
| VZOREC: | HP = 2,2 × 10-4 × [ ( TS × V ) / R ] |
| HP = 2,2 × 10-4 × [ ( 10675 × 10 ) / 66,5 ] = 0,32 ( HP ) | |
| Vo všeobecnosti môže mechanická energia otočného dopravníka počas prevádzky stratiť 11 %. | |
| MHP = [ 0,32 / (100 - 11)] x 100 = 0,35 (HP) | |
| Prijatie hnacieho motora 1/2 HP je správna voľba. |
V tejto kapitole uvádzame praktické príklady ako referenciu a prevedieme vás výpočtom na testovanie a overenie výsledku výpočtu.
Stredom poháňaný dopravník
Akumulovaný dopravník sa často používa v nápojovom priemysle.Konštrukcia dopravníka je 2M na šírku a 6M na celkovú dĺžku rámu.Prevádzková rýchlosť dopravníka je 20M/min;začína v situácii, keď sa produkty hromadia na páse a funguje v suchom prostredí s teplotou 30 °C.Zaťaženie pásu je 80 kg/m2 a prepravnými produktmi sú hliníkové plechovky s nápojom vo vnútri.Brúsne lišty sú vyrobené z materiálu UHMW a sú prevzaté zo série 100BIP, reťazové koleso z nehrdzavejúcej ocele s 10 zubami a hriadeľ hnacieho / napínacieho hriadeľa z nehrdzavejúcej ocele s rozmermi 50 mm x 50 mm.Príslušné výpočtové vzorce sú nasledovné.
-
Akumulačný transport - Wf
| VZOREC: | Wf = WP × FBP × PP |
| Wf = 80 × 0,4 × 1 = 32 ( kg / M ) |
-
Výpočet jednotkovej teórie napätia - TB
| VZOREC: | TB =〔 (WP + 2 WB) × FBW + Wf 〕× L + (WP × H) |
| TB =〔 ( 100 + ( 2 × 8,6 ) × 0,12 + 32 〕 × 6 + 0 = 276,4 ( kg / M ) |
-
Výpočet jednotkového celkového napätia- TW
| VZOREC: | TW = TB × FA |
| TW = 276,4 × 1,6 = 442 ( kg / M ) | |
| TWS = 2 TW = 884 kg / M | |
| TWS pre to je stredový pohon |
-
Výpočet jednotkového prípustného napätia - TA
| VZOREC: | TA = BS × FS × FT |
| TA = 1445 × 1,0 × 0,95 = 1372 (kg/m) | |
| Pretože hodnota TA je väčšia ako TW, použitie s HS-100 je správny výber. |
-
Pozrite si Rozstup ozubených kolies HS-100 v kapitole Hnacie ozubené kolesá;maximálny rozstup ozubených kolies je pre tento dizajn približne 120 mm.
-
Pomer vychýlenia hnacieho hriadeľa - DS
| VZOREC: | SL = ( TW + SW ) × BW |
| SL = ( 884 + 19,87 ) × 2 = 1 807 ( kg ) | |
| DS = 5 × 10-4 [ ( SL × SB3 ) / ( E × I ) ] | |
| DS = 5 × 10-4 × [ ( 1791 × 21 003 ) / ( 19 700 × 1352750 ) ] = 0,3 mm | |
| Ak je výsledok výpočtu menší ako štandardná hodnota uvedená v tabuľke priehybov;Pre systém postačuje použitie dvoch guľôčkových ložísk. |
-
Výpočet krútiaceho momentu hriadeľa - TS
| VZOREC: | TS = TWS × BW × R |
| TS = 884 × 2 × 97 = 171 496 ( kg - mm ) | |
| V porovnaní s faktorom maximálneho krútiaceho momentu v jednotke výberu hriadeľa vieme, že použitie štvorcového hriadeľa 50 mm × 50 mm je bezpečný a správny výber. |
-
Výpočet konských síl - HP
| VZOREC: | HP = 2,2 × 10-4 [ ( TS × V ) / R ] |
| HP = 2,2 × 10-4 × [ ( 171496 × 4 ) / 82 ] = 1,84 ( HP ) | |
| Vo všeobecnosti môže mechanická energia otočného dopravníka počas prevádzky stratiť 25 %. | |
| MHP = [ 1,84 / ( 100 - 25 ) ] × 100 = 2,45 ( HP ) | |
| Prijatie 3HP hnacieho motora je správna voľba. |
Sklonený dopravník
Systém nakloneného dopravníka znázornený na obrázku vyššie je určený na umývanie zeleniny.Jeho vertikálna výška je 4M, celková dĺžka dopravníka je 10M a šírka pásu je 900 mm.Pracuje vo vlhkom prostredí s rýchlosťou 20 M/min na prepravu hrachu pri 60 kg/M2.Nosné lišty sú vyrobené z materiálu UHMW a dopravný pás je HS-200B s 50 mm (H) lopatkami a 60 mm (H) bočnými ochrannými krytmi.Systém sa spustí v stave bez nosenia produktov a zostane v prevádzke najmenej 7,5 hodiny.Je možné ho použiť aj s ozubenými kolesami s 12 zubami a hriadeľom z nehrdzavejúcej ocele 38 mm x 38 mm.Príslušné výpočtové vzorce sú nasledovné.
- Výpočet jednotkovej teórie napätia - TB
| VZOREC: | TB =〔(WP + 2WB) × FBW + Wf 〕× L + (WP × H) |
| TB =〔( 60 + ( 2 × 4,4 ) × 0,12 + 0 ) 〕 × 10 + ( 60 × 4 ) = 322,6 ( kg / M ) | |
| Pretože to nie je hromadiaci sa dopravný prostriedok,Wf možno ignorovať. |
- Výpočet jednotkového celkového napätia - TW
| VZOREC: | TW = TB × FA |
| TW = 322,6 × 1,6 = 516,2 ( kg / M ) |
- Výpočet jednotkového prípustného napätia - TA
| VZOREC: | TA = BS × FS × FT |
| TA = 980 × 1,0 × 0,95 = 931 | |
| Kvôli hodnote je TA väčšia ako TW;preto je použitie dopravného pásu HS-200BFP bezpečným a správnym výberom. |
- Pozrite si Rozstup ozubených kolies HS-200 v kapitole Hnacie ozubené kolesá;maximálny rozstup ozubených kolies je pre tento dizajn približne 85 mm.
- Pomer vychýlenia hnacieho hriadeľa - DS
| VZOREC: | SL = ( TW + SW ) × BW |
| SL = ( 516,2 + 11,48 ) × 0,9 = 475 kg | |
| VZOREC: | DS = 5 × 10-4 × [ ( SL x SB3 ) / ( E x I ) ] |
| DS = 5 × 10-4 × [ ( 475 × 10003 ) / ( 19700 × 174817 ) ] = 0,069 mm | |
| Ak je výsledok výpočtu menší ako štandardná hodnota uvedená v tabuľke priehybov;Pre systém postačuje použitie dvoch guľôčkových ložísk. |
- Výpočet krútiaceho momentu hriadeľa - TS
| VZOREC: | TS = TW × BW × R |
| TS = 322,6 × 0,9 × 49 = 14 227 ( kg - mm ) | |
| V porovnaní s faktorom maximálneho krútiaceho momentu v jednotke výberu hriadeľa vieme, že použitie štvorcového hriadeľa 38 mm × 38 mm je bezpečný a správny výber. |
- Výpočet konských síl - HP
| VZOREC: | HP = 2,2 × 10-4 × [ ( TS × V ) / R ] |
| HP = 2,2 × 10-4 × [ ( 14227 × 20 ) / 49 ] = 1,28 ( HP ) | |
| Vo všeobecnosti môže mechanická energia otočného dopravníka počas prevádzky stratiť 20 %. | |
| MHP = [ 1,28 / ( 100 - 20 ) ] × 100 = 1,6 ( HP ) | |
| Prijatie hnacieho motora 2HP je správna voľba. |
Otočný dopravník
Otočný dopravníkový systém na obrázku vyššie je 90 stupňový otočný dopravník. Oterové lišty na spiatočnej ceste a nosnej ceste sú vyrobené z HDPE materiálu.Šírka dopravného pásu je 500 mm;využíva remeň HS-500B a ozubené kolesá s 24 zubami.Dĺžka sekcie priameho chodu je 2 m na voľnobežnom konci a 2 m na hnacom konci.Jeho vnútorný polomer je 1200 mm.Súčiniteľ trenia opotrebovaných líšt a remeňa je 0,15.Prepravné predmety sú kartónové krabice s hmotnosťou 60 kg/m2.Prevádzková rýchlosť dopravníka je 4M/min a pracuje v suchom prostredí.Súvisiace výpočty sú nasledovné.
-
Výpočet jednotkového celkového napätia - TWS
| VZOREC: | TWS = (TN) |
| Celkové napnutie hnacej časti v nosnom smere. | |
| T0 = 0 | |
| T1 = WB + FBW × LR × WB | |
| T1 = 5,9 + 0,35 × 2 × ( 5,9 ) = 10,1 | |
| VZOREC: | TN = (Ca × TN-1) + (Cb × FBW × RO) × WB |
| Napnutie otočnej časti na spiatočke.Hodnoty Ca a Cb nájdete v tabuľke Fc. | |
| T2 = (Ca × T2-1) + (Cb × FBW × RO) × WB | |
| TN = (Ca × T1) + (Cb × FBW × RO) × WB | |
| T2 = ( 1,27 × 10,1 ) + ( 0,15 × 0,35 × 1,7 ) × 5,9 = 13,35 | |
| VZOREC: | TN = TN-1 + FBW × LR × WB |
| Napnutie priameho úseku v spätnom smere. | |
| T3 = T3-1 + FBW × LR × WB | |
| T3 = T2 + FBW × LR × WB | |
| T3 = 13,35 + 0,35 × 2 × 5,9 = 17,5 | |
| VZOREC: | TN = TN-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) |
| T4 = T4-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) | |
| T4 = T3 + FBW × LP × ( WB + WP ) | |
| T4 = 17,5 + 0,35 × 2 × ( 5,9 + 60 ) = 63,6 | |
| Napnutie priameho úseku v nosnej ceste. | |
| VZOREC: | TN = ( Ca × TN-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) |
| Napnutie otočnej časti na spiatočke.Hodnoty Ca a Cb nájdete v tabuľke Fc. | |
| T5 = ( Ca × T5-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) | |
| T5 = ( Ca × T6 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) | |
| T5 = ( 1,27 × 63,6 ) + ( 0,15 × 0,35 × 1,7 ) × ( 5,9 + 60 ) = 86,7 |
-
Celkové napnutie remeňa TWS (T6)
| VZOREC: | TWS = T6 = TN-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) |
| Celkové napätie priameho úseku v nosnej ceste. | |
|
| T6 = T6-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) |
|
| T6 = T5 + FBW × LP × ( WB + WP ) |
|
| T6 = 86,7 + 0,35 × 2 × ( 5,9 + 60 ) = 132,8 ( kg / M ) |
|
|
|
-
Výpočet jednotkového prípustného napätia - TA
| VZOREC: | TA = BS × FS × FT |
|
| TA = 2 118 × 1,0 × 0,95 = 2012 ( kg / M ) |
|
| Kvôli hodnote je TA väčšia ako TW;preto je použitie dopravného pásu série 500B bezpečným a správnym výberom. |
-
Pozrite si Rozstup ozubených kolies HS-500 v kapitole Hnacie ozubené kolesá;maximálna vzdialenosť ozubených koliesok je približne 145 mm.
-
Pomer vychýlenia hnacieho hriadeľa - DS
| VZOREC: | SL = (TWS + SW) ×BW |
| SL = ( 132,8 + 11,48 ) × 0,5 = 72,14 ( kg ) | |
| VZOREC: | DS = 5 × 10-4 × [ ( SL × SB3 ) / ( E × I ) ] |
| DS = 5 × 10-4 × [ ( 72,14 × 6003 ) / ( 19700 × 174817 ) ] = 0,002 ( mm ) | |
| Ak je výsledok výpočtu menší ako štandardná hodnota uvedená v tabuľke priehybov;Pre systém postačuje použitie dvoch guľôčkových ložísk. |
-
Výpočet krútiaceho momentu hriadeľa - TS
| VZOREC: | TS = TWS × BW × R |
| TS = 132,8 × 0,5 × 92,5 = 6142 ( kg - mm ) | |
| V porovnaní s faktorom maximálneho krútiaceho momentu v jednotke výberu hriadeľa vieme, že použitie štvorcového hriadeľa 50 mm × 50 mm je bezpečný a správny výber. |
-
Výpočet konských síl - HP
| VZOREC: | HP = 2,2 × 10-4 × [ ( TS × V / R ) ] |
| HP = 2,2 × 10-4 × [ ( 6142 × 4 ) / 95 ] = 0,057 ( HP ) | |
| Vo všeobecnosti môže mechanická energia otočného dopravníka počas prevádzky stratiť 30 %. | |
| MHP = [ 0,057 / ( 100 - 30 ) ] × 100 = 0,08 ( HP ) | |
| Prijatie hnacieho motora 1/4 HP je správna voľba. |
Sériový sústružnícky dopravník
Sériový otočný dopravníkový systém je skonštruovaný z dvoch 90 stupňových dopravníkov s opačným smerom.Nosné lišty na spätnej aj nosnej ceste sú vyrobené z HDPE materiálu.Šírka dopravného pásu je 300 mm;využíva remeň HS-300B a ozubené kolesá s 12 zubami.Dĺžka sekcie priameho chodu je 2 m na napínacom konci, 600 mm v oblasti spoja a 2 m na hnacom konci.Jeho vnútorný polomer je 750 mm.Súčiniteľ trenia opotrebovaných líšt a remeňa je 0,15.Prepravné predmety sú plastové boxy s hmotnosťou 40 kg/m2.Prevádzková rýchlosť dopravníka je 5M/min a pracuje v suchom prostredí.Súvisiace výpočty sú nasledovné.
-
Výpočet jednotkového celkového napätia - TWS
| VZOREC: | TWS = (TN) |
|
| T0 = 0 |
| Celkové napnutie hnacej časti v nosnom smere. | |
|
| T1 = WB + FBW × LR × WB |
|
| T1 = 5,9 + 0,35 x 2 x 5,9 = 10,1 |
| VZOREC: | TN = (Ca × TN-1) + (Cb × FBW × RO) × WB |
| Napnutie otočnej časti na spiatočke.Hodnoty Ca a Cb nájdete v tabuľke Fc. | |
| T2 = (Ca × T2-1) + (Cb × FBW × RO) × WB | |
| T2 = (Ca × T1) + (Cb × FBW × RO) × WB | |
| T2 = ( 1,27 × 10,1 ) + ( 0,15 × 0,35 × 1,05 ) × 5,9 = 13,15 | |
| VZOREC: | TN = TN-1 + FBW × LR × WB |
| Napnutie priameho úseku v spätnom smere. | |
| T3 = T3-1 + FBW × LR × WB | |
| T3 = T2 + FBW × LR × WB | |
| T3 = 13,15 + ( 0,35 × 0,6 × 5,9 ) = 14,3 | |
| VZOREC: | TN = (Ca × TN-1) + (Cb × FBW × RO) × WB |
| Napnutie otočnej časti na spiatočke.Hodnoty Ca a Cb nájdete v tabuľke Fc. | |
| T4 = (Ca × T4-1) + (Cb × FBW × RO) × WB | |
| TN = (Ca × T3) + (Cb × FBW × RO) × WB | |
| T4 = ( 1,27 × 14,3 ) + ( 0,15 × 0,35 × 1,05 ) × 5,9 = 18,49 | |
| VZOREC: | TN = TN-1 + FBW × LR × WB |
| Napnutie priameho úseku v spätnom smere. | |
| T5 = T5-1 + FBW × LR × WB | |
| T5 = T4 + FBW × LR × WB | |
| T5 = 18,49 + ( 0,35 × 2 × 5,9 ) = 22,6 | |
| VZOREC: | TN = TN-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) |
| Napnutie priameho úseku v nosnej ceste. | |
| T6 = T6-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) | |
| T6 = T5 + FBW × LP × ( WB + WP ) | |
| T6 = 22,6 + [ ( 0,35 × 2 × ( 5,9 + 40 ) ] = 54,7 | |
| VZOREC: | TN = ( Ca × TN-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) |
| Napnutie otočnej časti v nosnej dráhe.Hodnoty Ca a Cb nájdete v tabuľke Fc | |
| T7 = ( Ca × T7-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) | |
| T7 = ( Ca × T6 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) | |
| T7 = ( 1,27 × 54,7 ) + ( 0,15 × 0,35 × 1,05 ) × ( 40 + 5,9 ) = 72 | |
| VZOREC: | TN = TN-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) |
| Napnutie priameho úseku v nosnej ceste. | |
| T8 = T8-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) | |
| TN = T7 + FBW × LP × ( WB + WP ) | |
| T8 = 72 + [ ( 0,35 × 0,5 × ( 40 + 5,9 ) ] = 80 | |
| VZOREC: | TN = ( Ca × TN-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) |
| Napnutie otočnej časti v nosnej dráhe.Hodnoty Ca a Cb nájdete v tabuľke Fc | |
| T9 = ( Ca × T9-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) | |
| T9 = ( Ca × T8 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) | |
| T9 = ( 1,27 × 80 ) + ( 0,15 × 0,35 × 1,05 ) × ( 40 + 5,9 ) =104 |
- Celkové napnutie remeňa TWS (T6)
| VZOREC: | TWS = T10 |
| Celkové napätie priameho úseku v nosnej ceste. | |
| TN = TN-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) | |
| T10 = T10-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) | |
| T10 = 104 + 0,35 × 2 × ( 5,9 + 40 ) = 136,13 ( kg / M ) |
-
Výpočet jednotkového prípustného napätia - TA
| VZOREC: | TA = BS × FS × FT |
| TA = 2 118 × 1,0 × 0,95 = 2012 ( kg / M ) | |
| Kvôli hodnote je TA väčšia ako TW;preto je použitie dopravníkového pásu série 300B bezpečným a správnym výberom. |
-
Pozrite si Rozstup ozubených kolies v kapitole Hnacie ozubené kolieska;maximálna vzdialenosť ozubených koliesok je približne 145 mm.
-
Pomer vychýlenia hnacieho hriadeľa - DS
| VZOREC: | SL = ( TWS + SW ) × BW |
| SL = ( 136,13 + 11,48 ) × 0,3 = 44,28 ( kg ) | |
| VZOREC: | DS = 5 × 10-4 × [ ( SL × SB3 ) / ( E x I ) ] |
| DS = 5 × 10-4 × [ ( 44,28 × 4003 ) / ( 19700 × 174817 ) = 0,000001 ( mm ) | |
| Ak je výsledok výpočtu menší ako štandardná hodnota uvedená v tabuľke priehybov;Pre systém postačuje použitie dvoch guľôčkových ložísk. |
-
Výpočet krútiaceho momentu hriadeľa - Ts
| VZOREC: | TS = TWS × BW × R |
| TS = 136,3 × 0,3 × 92,5 = 3782,3 ( kg - mm ) | |
| V porovnaní s faktorom maximálneho krútiaceho momentu v jednotke výberu hriadeľa vieme, že použitie štvorcového hriadeľa 38 mm × 38 mm je bezpečný a správny výber. |
-
Calc, ulat, io, n konských síl - HP
| VZOREC: | HP = 2,2 × 10-4 × [ ( TS × V ) / R ] |
| HP = 2,2 × 10-4 × [ ( 3782,3 × 5 ) / 92,5 ] = 0,045 ( HP ) | |
| Vo všeobecnosti môže mechanická energia stredového hnacieho dopravníka počas prevádzky stratiť približne 30 %. | |
| MHP = [ 0,045 / ( 100 - 30 ) ] × 100 = 0,06 ( HP ) | |
| Prijatie hnacieho motora 1/4 HP je správna voľba. |
Špirálový dopravník
Vyššie uvedené obrázky sú príkladom špirálového dopravníkového systému s tromi vrstvami.Nosné lišty nosnej a vratnej dráhy sú vyrobené z HDPE materiálu.Celková šírka pásu je 500 mm a používa sa HS-300B-HD a reťazové kolesá s 8 zubami.Dĺžka priamej nosnej časti na hnacom a napínacom konci je 1 meter.Jeho vnútorný polomer otáčania je 1,5 m a prepravnými predmetmi sú poštové schránky s hmotnosťou 50 kg/m2.Prevádzková rýchlosť dopravníka je 25M/min, sklon do výšky 4M a prevádzka v suchom prostredí.Súvisiace výpočty sú nasledovné.
-
Výpočet jednotkového celkového napätia - TWS
| VZOREC: | TW = TB × FA |
|
| TWS = 958,7 × 1,6 = 1533,9 ( kg / M ) |
|
| |
| VZOREC: | TB = [ 2 × R0 × M + ( L1 + L2 ) ] ( WP + 2 WB ) × FBW + ( WP × H ) |
|
| TB = [ 2 × 3,1416 × 2 × 3 + ( 1 + 1 ) ] ( 50 + 2 × 5,9 ) × 0,35 + ( 50 × 2 ) |
| TB = 958,7 (kg/m) |
- Výpočet jednotkového prípustného napätia - TA
| VZOREC: | TA = BS × FS × FT |
| TA = 2 118 × 1,0 × 0,95 = 2012 ( kg / M ) | |
| Kvôli hodnote je TA väčšia ako TW;preto použite pás série 300B-HD je bezpečný a správny výber. |
- Pozrite si Rozstup ozubených kolies HS-300 v kapitole Hnacie ozubené kolesá;maximálna vzdialenosť ozubených koliesok je približne 145 mm.
- Pomer vychýlenia hnacieho hriadeľa - DS
| VZOREC: | SL = ( TWS + SW ) × BW |
| SL = ( 1533,9 + 11,48 ) × 0,5 = 772,7 ( kg ) | |
| VZOREC: | DS = 5 × 10-4 ×[ ( SL × SB3 ) / ( E × I ) ] |
| DS = 5 × 10-4 × [ ( 772,7 × 6003 ) / ( 19 700 × 174817 ) ] = 0,024 ( mm ) |
- Ak je výsledok výpočtu menší ako štandardná hodnota uvedená v tabuľke priehybov;Pre systém postačuje použitie dvoch guľôčkových ložísk.
- Výpočet krútiaceho momentu hriadeľa - TS
| VZOREC: | TS = TWS × BW × R |
| TS = 1533,9 × 0,5 × 92,5 = 70942,8 ( kg - mm ) | |
| V porovnaní s faktorom maximálneho krútiaceho momentu v jednotke výberu hriadeľa vieme, že použitie štvorcového hriadeľa 38 mm × 38 mm je bezpečný a správny výber. |
- Výpočet konských síl - HP
| VZOREC: | HP = 2,2 × 10-4 × [ ( TS × V ) / R ] |
| HP = 2,2 × 10-4 × [ ( 70942,8 × 4 ) / 60 = 1,04 ( HP ) | |
| Vo všeobecnosti môže mechanická energia stredového hnacieho dopravníka počas prevádzky stratiť približne 40 %. | |
| MHP = [ 1,04 / ( 100 - 40 ) ] × 100 = 1,73 ( HP ) | |
| Prijatie hnacieho motora 2HP je správna voľba. |